在鋼鐵廠的生產(chǎn)和運行過程中，風機設備在其中發(fā)揮著極為關鍵的作用，如煉鐵單元工藝段涉及的風機設備便包括除塵風機、主排風機、回熱風機、環(huán)冷風機、主抽風機、脫硫氧化風機等，而為了保證風機設備更好地服務于鋼鐵廠生產(chǎn)，正是本文圍繞風機設備綜合性維護開展具體研究的原因所在。

1　風機設備常用維護方法

一般情況下鋼鐵廠的風機設備維護會圍繞振動、軸承溫度高、軸承間隙大、機械噪聲、風門控制故障、空氣入侵、主軸密封泄漏展開，以振動為例，葉輪損壞、軸承座螺栓松動、主軸彎曲、葉輪積灰等原因均可能導致振動問題，因此必須采用針對性較強的維護方法，如重新定位找動平衡、修復損壞部分或在必要時更換風輪即可有效解決葉輪損壞問題，而檢查偏轉并進行主軸的維修和更換則能夠處理主軸彎曲問題，這些都屬于常見的鋼鐵廠風機設備維護方法。此外，流量的及時調節(jié)、定期開展溫度計及油標靈敏性檢查、基于不正常現(xiàn)象和故障的立即檢查、潤滑油的定期更換、軸承座的定期檢查也屬于常見的風機設備維護方法[1]。

2　除塵設備風機維護

2.1 實例概況

本文選擇了某鋼鐵廠由一臺三相異步電機驅動的雙支撐雙吸離心式除塵設備風機作為研究對象，該風機功率、轉速分別為260kW與1487r/min，電機自由側、負荷側軸承型號分別為3G32222、3G32224（3G126），風機兩側軸承型號均為1622，彈性柱銷聯(lián)軸器負責風機與電機的連接。

2.2 具體維護

結合除塵設備風機振動值檢測結果，可直觀發(fā)現(xiàn)風機電機側軸承沖擊值異常，同時結合對應頻譜特征開展診斷，可確定該除塵設備風機負荷側軸承外圈出現(xiàn)了較為嚴重的異常磨損，因此技術人員通過停機更換風機負荷側軸承的方式解決了異常振動故障。

為了明確故障發(fā)生的原因，技術人員開展了維護后風機的跟蹤測試，并由此發(fā)現(xiàn)了測定過程中EMC-2000B與MCV-021測得的結果存在顯著差異，這種差異在風機兩側振動速度值層面極為顯著，而由于8月10日該風機剛剛完成自由側軸承的更換，因此技術人員初步判斷風機存在自由側軸承安裝不當、內部氣流不穩(wěn)問題，但在實際檢查中技術人員發(fā)現(xiàn)實際勘查確定的異常軸向力方向與實際不符，且軸承座端面與風機自由側軸承端蓋之間存在寬8mm的間距，因此Z終確定了故障源于風機轉子安裝中心偏自由側，且同時存在風機自由側軸承座明顯低于負荷側軸承座高度情況，由此產(chǎn)生的異常軸向力Z終影響了除塵風機的正常運行，這一判斷結果得到了現(xiàn)場檢修人員的證實，但在按照標準完成聯(lián)軸器和風機負荷側軸承安裝后，檢修人員發(fā)現(xiàn)風機的自由側軸承座側端蓋無法正常裝入軸承座內，且罩殼喇叭口與喇叭口之間存在3cm差異，由此開展深入分析，檢修人員確定了故障源于投產(chǎn)階段風機安裝基礎定位不準，設備歷史檢修檔案也證明了這一判斷，而在重新對中并調整軸承座基準位置后，風機振動值達到優(yōu)良標準，振動問題得到了根本解決，至本文發(fā)稿前，風機軸承再未發(fā)生故障[2]。

3　熱風爐助燃風機維護

3.1 實例概括

本文選擇了某鋼鐵廠高爐熱風爐采用的助燃風機作為研究對象，高爐體積為4747m³，助燃風機屬于典型的離心式鼓風機，采用循環(huán)周期、兩燒兩送交叉并聯(lián)送風的工作模式，但從2016年開始，該高爐的助燃風機便出現(xiàn)周期性的膜片聯(lián)軸器損壞，高爐產(chǎn)生因此受到了較為負面影響。

3.2 具體維護

結合助燃風機傳動結構，可發(fā)現(xiàn)該風機由自由端軸承箱、葉輪轉子組、定位端軸承箱、雙膜片聯(lián)軸器、電動機五部分組成，而在技術人員的調查中發(fā)現(xiàn)，該助燃風機雙膜片聯(lián)軸器的周期性損壞可能源于風機支撐體系養(yǎng)護不當、地腳螺栓松動、膜片聯(lián)軸器安裝精度過低、風機葉輪動平衡偏差大、風機/電機安裝同軸度偏差大、風機軸承損壞，因此檢修人員基于這類判斷開展了針對性的檢修，具體檢修未發(fā)現(xiàn)地基沉降、預埋螺栓松動、膜片聯(lián)軸器安裝精度不足現(xiàn)象，也未發(fā)現(xiàn)地腳螺栓松動現(xiàn)象。但在線動平衡檢查中，檢修人員發(fā)現(xiàn)風機葉輪存在軸承內套與軸松動現(xiàn)象，拆解檢修則發(fā)現(xiàn)風機定位端軸承內套出現(xiàn)了嚴重撕裂，自由端和定位端軸承滾動體表面也因此出現(xiàn)了嚴重點蝕，而在風機/電機同軸度的檢查中，檢修人員發(fā)現(xiàn)電機聯(lián)軸器存在下開口，且兩側聯(lián)軸器直徑方向上下數(shù)值存在0.1mm的差值，調整量為0.05m，考慮到聯(lián)軸器工作面直徑、電機?腳中心距軸向長度分別為φ330mm、1400mm，因此Z終采用了在電機負荷端地腳增裝墊片的處理措施，采用了0.2mm的銅皮作為實際墊片（理論墊片厚度應為0.21mm）。

而在應用百分表的測量中，檢修人員還發(fā)現(xiàn)風機標高高出電機回轉中心標高0.4mm，結合磁懸浮力影響，檢修采用了在電機前后地腳統(tǒng)一加裝銅皮墊片的處理方式，墊片厚度同樣為0.2mm，電機非負荷端墊片的厚度同樣為0.2mm。值得注意的是，檢修?程直接更換了在線運行時間較長的電機，配合同軸度的調整，助燃風機運行參數(shù)實現(xiàn)了大幅優(yōu)化，檢修前的定位端軸承箱機械振動值由9.2mm/s下降至1.2mm/s，并在運行一年多的時間中未發(fā)生異常。

4　結束語

綜上所述，風機設備綜合性維護具備較高現(xiàn)實意義，在此基礎上，本文涉及的實例分析，則提供了可行性較高的綜合性維護方法，而為了進一步提升維護水平，潛在的隱蔽點隱患消除、風機的“習性”掌握同樣需要得到重視。

參考文獻

[1] 朱紅兵，曹先常，劉詠梅.鋼鐵廠燒結主排風機變頻改造節(jié)電量校核方法的研究[J].上海節(jié)能，2017，（11）：653-659.

[2] 孫毅強.鋼鐵廠燒結主抽風機變頻器節(jié)能改造實踐探究[J].中國金屬通報，2018，（04）：261-262.

（來源：風機行業(yè)資訊網(wǎng)）